 la recherche sur les récipients à pression à haute température est actuellement insuffisante, et l'application dans l'industrie est de plusieurs décennies, la plupart des récipients à pression à haute température conçus et mis en production sont conservateurs, de sorte que maintenant l'interface industrielle est confrontée à un grand nombre de récipients à pression à haute température "hors service", dont la durée d'utilisation dépasse largement 105h, ces récipients à pression peuvent continuer à servir en toute sécurité, est une préoccupation générale de l'industrie. D'autre part, il existe également des conteneurs plus récents, bien que la durée de vie prévue ne soit pas atteinte, mais des fissures ont été détectées lors d'inspections régulières, dans ce cas, combien de vie restante il reste, si des réparations de soudage sont nécessaires, sont également une préoccupation pour les ingénieurs.

Les problèmes de durée de vie résiduelle peuvent être divisés en deux catégories: la première est la durée pendant laquelle aucune fissure macroscopique n'a été détectée, mais le matériau a été utilisé trop longtemps (à haute température et sous contrainte); La deuxième catégorie est la découverte de fissures macroscopiques, quel est le taux de propagation des fissures et combien de temps il reste pour atteindre la taille critique.

(i) Matériaux pour lesquels aucune fissure macroscopique n'a été trouvée

 sur ce matériau, les essais non destructifs sont impuissants. La métallographie de surface ne représente pas nécessairement la situation interne de l'ensemble du matériau, il est donc souvent nécessaire d'échantillonner et d'analyser.

Après l'échantillonnage, la façon la plus honnête de le faire est de refaire l'essai de fluage ou de persistance. Mais ces essais sont longs et ne résolvent pas les problèmes d'ingénierie qui nécessitent une décision urgente, par exemple pour décider s'ils doivent être remplacés lors de la prochaine révision. La méthode d'essai accéléré, c'est - à - dire l'augmentation de la température d'essai et du niveau de contrainte, puis l'extrapolation à la température de fonctionnement et au niveau de contrainte de fonctionnement, a été adoptée très tôt sur le plan technique. La première à être largement utilisée est la formule d'extrapolation paramétrique proposée par Larson Miller dans les années 1950:

Si vous effectuez des expériences à des températures plus élevées avec des contraintes plus élevées, vous obtenez une courbe de relation de P (s) à s, qui peut être extrapolée à des températures plus basses avec des contraintes plus faibles, pour calculer Jr.

En raison de l'imperfection de la méthode Larson - Miller, au cours des trois dernières décennies, un certain nombre d'universitaires ont développé une variété d'extrapolations paramétriques différentes, l'objectif général étant d'extrapoler les données de la durée de vie réelle de la température de fonctionnement et de la contrainte de travail qui nécessitent de longs essais par des essais accélérés sur les matériaux utilisés, qui sont des estimations de la durée de vie résiduelle.

Outre l'extrapolation paramétrique, il existe d'autres méthodes d'estimation de la durée de vie résiduelle, telles que la « méthode des contraintes internes au fluage», etc.

(II) cas de découverte de fissures macroscopiques

 si des fissures macroscopiques sont détectées dans certaines parties du récipient ou du tuyau, la nature du problème a changé et est entrée dans le domaine de la mécanique de rupture à haute température.

La première est de comprendre le taux de propagation des fissures de fluage et de le relier à un paramètre mécanique de rupture approprié.

 initialement, au début des années 1970, le Royaume - Uni a testé la propagation de fissures de fluage avec le même matériau en réponse à des accidents survenus dans des centrales électriques causés par la propagation de fissures de fluage et à la détection d'un grand nombre de fissures. Siverns et Price ont proposé d'inducter les données avec un facteur d'intensité de stress K dont la formule est:

 des études ultérieures ont montré que les données de propagation des fissures de fluage inductive avec K, la zone de dispersion est large.

L'indice (n ≈ 6, souvent supérieur à 6) est élevé, ce qui affecte la précision de l'extrapolation.

 théoriquement, dans l'état de fluage, le matériau a une plasticité et une ténacité élevées, le paramètre mécanique K de rupture élastique linéaire n'est pas raisonnable.

En 1976, Landes et begley ont proposé un nouveau paramètre appelé c *, avec la formule d'induction des données:

La proposition de c * a un certain contexte théorique, et un nombre considérable de personnes ont eu une bonne évaluation de c * par la recherche pendant plus d'une douzaine d'années. D'après les résultats des éprouvettes, l'utilisation du paramètre c * présente deux avantages évidents, d'une part, la dispersion des données est nettement réduite et d'autre part, l'indice φ (environ 0,8) est faible, favorisant l'extrapolation.

Cependant, c * rencontre un gros problème d'application, à savoir comment les valeurs de c * pour les fissures dans la structure réelle sont algorithmiques, et la recherche à cet égard ne fait que commencer. En revanche, le calcul de la valeur K d'une fissure structurelle est largement documenté.

 la situation actuelle est que l'utilisation de K est déraisonnable et imparfaite, mais l'ingénierie peut faire face à des problèmes urgents; Avec c * raisonnable, l'agrégation des données est plus régulière, mais l'application technique est assez difficile et on pense qu'il y aura de nouveaux progrès dans les années à venir ou dans une douzaine d'années.